Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора
Техническое задание Спроектировать трёхфазный асинхронный двигатель с короткозамкнутым ротором: мощность на валу двигателя Р2 = 1,5 кВт, номинальное напряжение сети U=380В, номинальная частота сети f = 50 Гц, число полюсов 2р = 2, номинальный КПД ηном = 81,3 %, номинальный коэффициент мощности сosφном = 0,87; конструктивное исполнение IM1001; исполнение по способу защиты от воздействия окружающей среды IP44; категория климатического исполнения У3.
Выбор главных размеров
1. Высота оси вращения (предварительно) по рис. 9.18.а h = 70 мм. Принимаем ближайшее стандартное значение h = 71мм; максимально возможный диаметр Da=0,122 м (см. табл. 9.8).
2. Внутренний диаметр статора D = kD*Da = 0,6*0,122 = 0,073 м, kD = 0,6 по табл. 9.9.
3. Полюсное деление
4. Расчетная мощность по 9.4 Отношение ЭДС ОС к номинальному напряжению КЕ = 0,975 находим по рис. 9.20.
5. Электромагнитные нагрузки (предварительно) по рис. 9.22,а А = 19*103 А/м; Вδ = 0,68 Тл.
6. Обмоточный коэффициент (предварительно для однослойной обмотки) kоб1=0,95
7. Расчетная длина магнитопровода по (9.6) Cинхронная угловая частота двигателя Ω по (9.5) (коэффициент ; обмоточный коэффициент kоб1 принимаем равным 0,95) 8. Отношение Полученное значение λ = 0,79 находится в допустимых пределах (см. рис. 9.25).
Определение Z1,w1 и площади поперечного сечения провода обмотки статора
9. Предельные значения зубцового деления статора tz1 (по рис.9.26): tzmax=11,5 мм и tzmin = 9 мм
10. Число пазов статора по (9.16) Принимаем Z1 = 24, тогда число пазов на полюс и фазу . Однослойная обмотка.
11. Зубцовое деление статора (окончательно)
12. Число эффективных проводников в пазу (предварительно число параллельных ветвей обмотки а = 1) по (9.17) Номинальный ток обмотки статора по (9.18)
13. Принимаем а = 1, тогда по (9.19) uп = a*un’ = 57 проводников.
14. Окончательные значения: число витков в фазе по (9.20) ; линейная нагрузка по (9.21) магнитный поток по (9.22) (для однослойной обмотки с q = 4 по табл. 3.16 kоб = kр = 0,958; для Dа=0,122 м по рис. 9.20 kЕ = 0,975) индукция в воздушном зазоре по (9.23) Значения А и Вδ находятся в допустимых пределах (см. рис. 9.22.а).
15. Плотность тока в обмотке статора (предварительно) по (9.25) AJ = 128*109 А2/м3 по рис. 9.27.а
16. Площадь поперечного сечения эффективного проводника (предварительно) по (9.24), а = 1
17. Сечение эффективного проводника (окончательно): принимаем nэл = 1, тогда Принимаем обмоточный провод марки ПЭТ-155А (см. П3.1), dэл=0,75 мм2, qэл=0,442 мм2, dиз = 0,815мм, qэф=nэл*qэл=0,442 мм2.
18. Плотность тока в обмотке статора (окончательно) по (9.27)
Расчет размеров зубцовой зоны статора и воздушного зазора. Паз статора определяем по рис. 9.29.а, с соотношением размеров, обеспечивающих параллельность боковых граней зубцов.
19. Принимаем предварительно по табл. 9.12 Вz1 = 1,9 Тл, Вa = 1,8 Тл, тогда по (9.37) (по табл. 9.13 для оксидированных листов стали марки 2013 kc = 0,97) по (9.28)
20. Размеры паза в штампе: по табл. 9.16 bш = 2,0 мм; hш = 0,5 мм; β = 45ْ º (см. рис. 9.29.а) Полная высота паза по (9.38) по (9.39)
по (9.40) по (9.42) – (9.45)
21. Размеры паза в свету с учётом припуска на сборку: b1’ = b1 - ΔbП = 6,9 - 0,1 = 6,8 мм b2’ = b2 - ΔbП = 9 - 0,1 = 8,9 мм hПК’ = hПК – ΔhП = 7,8 - 0,1 = 7,7 мм (по табл. 9.14 ΔbП = 0,1 мм; ΔhП = 0,1 мм) Площадь поперечного сечения паза для размещения проводников обмотки по (9.48) Площадь поперечного сечения прокладок Sпр=0; площадь поперечного сечения корпусной изоляции в пазу по (9.46) Sиз = bиз(2*hП + b1 + b2) = 0,2*(2*10,7 + 6,9 +9) = 7,5 мм2 где односторонняя толщина изоляции в пазу bиз = 0,2 мм по табл.3.1
22. Коэффициент заполнения паза по (3,2): Полученное значение kз допустимо для механизированной укладки обмотки.
Расчёт ротора
23. Воздушный зазор (по рис.9.31) δ = 0,3 мм
24. Число пазов ротора (по табл.9.18) Z2 = 32
25. Внешний диаметр ротора D2 = D - 2*δ = 73 - 2*0,3 = 72,4 мм
26. Длина магнитопровода ротора l2 = l1 = 91 мм
27. Зубцовое деление ротора
28. Внутренний диаметр ротора равен диаметру вала, так как сердечник непосредственно насажен на вал; по (9.102) Dj = DB =kB*Da = 0,23*122 =28 мм (kв = 0,23 по табл. 9.19)
29. Ток в обмотке ротора по (9.57) І2 = ki*I1ном*νi = 0,896*3,2*41 = 118 A Коэффициент, учитывающий влияние тока намагничивания на отношение I1/I2 по (9.58) ki = 0,2 + 0,8cosφ = 0,2 + 0,8*0,87 = 0,896 Коэффициент приведения токов по (9.66) (пазы ротора выполняем без скоса, поэтому коэффициент скоса пазов kск = 1)
30. Площадь поперечного сечения стержня (предварительно) по (9.68) (плотность тока в стержне литой клетки принимаем J2 = 3,5*10^6 А/м2)
31. Паз ротора определяем по рис. 9.40.б. Принимаем bш = 1 мм, hш = 0,5 мм, hш’=1 мм. Допустимая ширина зубца по (9.75) (принимаем BZ2=2 Тл по табл. 9.12) Размеры паза по (см. рис. 9.40) по (9.76) по (9.77) по (9.78) 32. Уточняем ширину зубцов ротора по формулам табл. 9.20 Принимаем b1 = 4 мм, b2 = 2,5 мм, h1 = 7,6 мм. Полная высота паза
33. Площадь поперечного сечения стержня по (9.79) Плотность тока в стержне
34. Короткозамыкающие кольца (см. рис. 9.37.б). Площадь поперечного сечения кольца по (9.72) Ток в кольце по (9.70) , где по (9.71) . Плотность тока в замыкающих кольцах Jкл = 0,85*J2 = 0,85*3,5 = 2,98 А/мм2 Размеры коротко замыкающих колец: высота сечения кольца hкл=1,25*hП2=1,25*12,4=15,5 мм; ширина колец по (9.73) ; площадь поперечного сечения кольца qкл = hкл*bкл = 15,5*13 = 202 мм2; средний диаметр колец по (9.74) Dкл cp = D2 - hкл = 72,4 – 15,5 = 56,9 мм.
Расчёт магнитной цепи Для магнитопровода при h = 71 мм выбираем сталь 2013; толщина листов 0,5 мм.
35. Магнитное напряжение воздушного зазора по (9.103) Fδ = 1,59*106*Bδ*kδ*δ = 1,59*106*0,66*1,14*0,3*10-3 = 359 А Коэффициент воздушного зазора по (4.15) , где
36. Магнитное напряжение зубцовой зоны статора по (9.104) FZ1 = 2*hZ1*HZ1 = 2*0,0107*2160 = 46,2 A, где высота зубца статора hZ1 = hП1 = 10,7 мм, (см. п.20 расчета); Индукция в зубцах по (9.105) по табл. П.1.7 находим напряженность поля в зубце НZ1 = 2160 А/м
37. Магнитное напряжение зубцовой зоны ротора по (9.108) FZ2 = 2*hZ2*HZ2 = 2*12,2*10-3*3320 = 81 A, при зубцах по рис. 9.40.б из табл. 9.20 высота зубца ротора hZ2 = hП2 - 0,1*b2 = 12,4 – 0,1*2,5 = 12,2 мм. Индукция в зубце ротора по (9.109) по табл. П1.7 находим напряженность поля в зубце НZ2 = 3320 А/м
38. Коэффициент насыщения зубцовой зоны по (9.115)
39. Магнитное напряжение ярма статора по (9.116) Длина средней магнитной силовой линии в ярме по 9.119 , где высота ярма по (9.120) ; индукция в ярме статора по (9.117) по табл. П1.6 находим Нa = 2160 А/м
40. Магнитное напряжение ярма ротора по (9.121) . Длина силовых линий по (9.125) , где высота ярма ротора . Индукция в ярме ротора по (9.122) , где по (9.124) для двухполюсных машин расчетная высота ярма ротора , (где dк2 и mк2 – диаметр и число рядов аксиальных вентиляционных каналов в сердечнике ротора; при отсутствии каналов mк2 = 0)
по табл. П1.6 находим Нj = 229 А/м
41. Магнитное напряжение на пару полюсов по (9.128)
42. Коэффициент насыщения магнитной цепи по (9.129)
43. Намагничивающий ток по (9.130) Относительное значение по (9.131) Для двигателей малой мощности 0,2 < I*μ < 0,5
Параметры рабочего режима
44. Активное сопротивление фазы обмотки статора по (9.132) (для класса нагревостойкости изоляции F расчётная νрасч = 115˚С; для медных проводников ρ115 = 10-6/41 Ом*м; для проводников ОС коэффициент увеличения сопротивления фазы обмотки от действия эффекта вытеснения тока kR = 1) Длина проводников фазы обмотки по (9.134) L1 = lср1*w1 = 0,5374*228 = 122,5 м Средняя длина витка по (9.135) lср1 = 2*(lП1 + lЛ1) = 2*(91 + 177,7) = 537,4 мм, где lП1 = l1 = 91 мм. Длина лобовой части по (9.136) lЛ1 = КЛ*bKT + 2*B = 1,2*131,4 + 2*10 = 177,7 мм; Длина вылета прямолинейной части катушек из паза от торца сердечника до начала отгиба лобовой части В =0,01 м для всыпной обмотки, укладываемой в пазы до запрессовки сердечника в корпус. По табл. 9.23 КЛ = 1,2 (лобовые части не изолированы). Средняя длина катушки по (9.138) , Длина вылета лобовой части катушки по (9.140) lвыл = Квыл*bКТ + В = 0,26*131,4 + 10 = 44,2 мм, (где по табл. 9.23 Квыл = 0,26) Относительное значение r1
45. Активное сопротивление фазы алюминиевой обмотки ротора по (9.168) Сопротивление стержней ротора по (9.169) , здесь kr = 1. Сопротивление короткозамыкающих колец по (9.170) , где для литой алюминиевой обмотки ротора ρ115 = 10-6/20,5 Ом*м. Приводим r2 к числу витков обмотки статора по (9.172) и (9.173): , здесь kск = 1 Относительное значение
46. Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора по (9.152) = 3,9 Ом где по табл. 9.26 для паза по рис. 9.50.е коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния , где h2 = hПК - 2*bиз = 7,7 - 2*0,2 = 7,3 мм, h1 = 0 (т.к. прокладки закреплены пазовой крышкой), hK = 0,5(b1 - bш) = 0,5(6,9 - 2) = 2,5 мм; при β = 1: kβ = kβ’ = 1; при отсутствии радиальных каналов lδ=lδ’= 91 мм по (9.154); Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния по (9.159) Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния по (9.160) по (9.176) , где βск = 0 (ротор без скоса пазов), , по рис. 9.51.д kck1’ = 0,54. Относительное значение
47. Индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора по (9.177) x2 = 7,9*f1*lδ’(λП2 + λЛ2 + λД2)*10-6 = 7,9*50*0,091*(11 + 0,95 + 1,73)*10-6 = = 492*10-6 Ом По табл. 9.27 рис. 9.52а магнитной проводимости пазового рассеяния
, где (см. рис. 9,52, а) h0 = h1 + 0,4*b2 = 7,6 + 0,4*2,5 = 8,6 мм, b1 = 4 мм; bш=1мм; hш = 0,5 мм; h`ш = 1; qс = 34 мм2; kД = 1 – для номинального режима. Коэффициент магнитной проводимости лобового рассеяния по (9.178) Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния по (9.180) по (9.181) , где по рис. 9.51.а для bш/tZ2 = 1/7,1 = 0,141 и bш/δ = 1/0,3 = 3,3 ∆z = 0 Приводим х2 к числу витков статора по (9.172) и (9.183) Относительное значение Расчёт потерь
48. Потери в стали основные по (9.187) = = 2,5∙(50/50)1,5∙(1,6∙1,812∙3,23 + 1,8∙1,912∙0,6) = 52,2 Вт (удельные потери при индукции 1 Тл и частоте 50 Гц p1,0/50 = 2,5 кВт/кг для стали 2013; β – показатель степени, учитывающий зависимость потерь в стали от частоты перемагничивания, для большинства электротехнических сталей β=1,3…1,5; для машин мощностью меньше 250 кВт коэффициенты, учитывающие влияние на потери в стали неравномерности распределения потока по сечениям участков магнитопровода и технологических факторов kДа = 1,6; kДZ = 1,8.). Масса стали ярма статора по (9.188) ma= =3,14(0,122 – 0,0138)∙0,0138∙0,091∙0,97∙7,8∙103 = 3,23кг; Масса стали зубцов ротора по (9.189) mZ1 = = 10,7∙10-3∙3,4∙10-3∙24∙91∙10-3∙0,97∙7,8∙103 = 0,6 кг; (удельная масса стали γс = 7,8*103 кг/м3)
49. Поверхностные потери в роторе по (9.194) = 85,3(7,1 – 1)10-3∙32∙0,091 = 1,52 Вт; Удельные поверхностные потери по (9.192) = 0,5∙1,4(24∙3/10)1,5∙(0,263∙9,55∙10-3∙103)2 = 85,3 Вт/м2, где коэффициент, учитывающий влияние обработки поверхности головок зубцов ротора на удельные потери, kо2 = 1,4…1,8 (для машин мощностью меньше до 160 кВт). Амплитуда пульсации индукции в воздушном зазоре над коронками зубцов ротора по (9.190) = 0,35∙1,14∙0,66 = 0,263 Тл, для bш1/δ = 2/0,3 = 6,7 по рис. 9.53 β02 = 0,35
50. Пульсационные потери в зубцах ротора (9.200) = 0,11(24∙3∙0,162)2 ∙0,65 = 9,7 Вт; Амплитуда пульсаций индукции в среднем сечении зубцов по (9.196) = (3,81∙0,3∙10-3∙2,01) / (2∙0,0071) = 0,162 Тл; BZ2СР = 2,01 Тл из п. 37; γ1 = 3,81 из п.35 расчета. Масса стали зубцов ротора по (9.201) mZ2 = Z2hZ2bZ2срlст2kс2γс = 32∙12,2∙10-3∙2,4∙10-3∙91∙10-3∙0,97∙7800 = 0,65 кг, где полная высота зубца hZ2 = 12,2 мм из п. 37 расчета, средняя ширина зубца bZ2ср = 2,4 мм из п. 32 расчета.
51. Сумма добавочных потерь в стали по (9.202) PСТ.ДОБ=PПОВ1+PПУЛ1+PПОВ2+PПУЛ2= 1,52 + 9,7 = 11,22Вт (РПОВ1 и РПУЛ1 ≈ 0, т.к. bш2 мало и пульсации индукции в воздушном зазоре над головками зубцов статора незначительны).
52. Полные потери в стали по (9.203) РСТ = РСТ.ОСН + РСТ.ДОБ = 52,2 + 11,22 = 63,4 Вт.
53. Механические потери по (9.210) РМЕХ = = 1,14*(300)2∙0,1224 = 22,7 Вт (для двигателей с 2p = 2 коэффициент трения КТ = 1,3*(1-Da)).
54. Холостой ход двигателя: Ток холостого хода двигателя по (9.217) IХ.Х.≈ = (0,1962 + 1,452)1/2 = 1,46 А. Активная составляющая тока холостого хода по (9.218) = (63,4 + 22,7 + 43)/(3∙220) = 0,196 А, где электрические потери в статоре при холостом ходе по (9.219) = 3∙1,452∙6,8 = 43 Вт. Реактивная составляющая тока холостого хода по (9.220) Iх.х.р = Iμ = 1,45 А. Коэффициент мощности при холостом ходе по (9.221) cosφХ.Х = = 0,196/1,46 = 0,134.
Расчет рабочих характеристик
55. Параметры: по (9.184) r12 = = 52,2/(3∙1,452) = 8,28 Ом; по (9.185) x12 = = 220/1,45 – 3,9 = 147,8 Ом; по (9.223) = 1+ 3,9/147,8 = 1,026; по (9.222) γ = = = 2,5°. Активная составляющая тока синхронного холостого хода по (9.226): = (52,2 + 3∙1,452∙6,8)/(3∙220) = 0,144 А; Реактивная составляющая тока синхронного холостого хода I0р = Iμ = 1,45 А. по (9.227) а' = = 1,0262 = 1,053; b' = 0; а = с1r1 = 1,026*6,8 = 6,977 Ом; b = с1(x1 + с1x2’) = 1,026(3,9 + 1,026*8,8) = 13,26 Ом. Потери, не изменяющиеся при изменении скольжения, РСТ + РМЕХ = 63,4 + 22,7 = 86 Вт.
56. Рассчитываем рабочие характеристики для скольжений s = 0,01, принимая предварительно, что sНОМ ≈ = 0,052. Результаты расчета сведены в табл. 1.
R = a + a’r2’/s = 6,977 + 1,053∙3,6/0,01 = 386,06 Ом; X = b + b’r2’/s = 13,26 + 0 = 13,26 Ом; Z = = = 386, 29 Ом; I2” = U1/Z = 220/386,29 = 0,57 А; cosφ2’ = R/Z = 386,06/386,29 = 1 sinφ2’ = X/Z = 13,26/386,29 = 0,034 I1а = I0а + I2”cosφ2’ = 0,144 + 0,57∙1 = 0,71 А; I1р = I0р + I2”sinφ2’ = 1,45 + 0,57∙0,034 = 1,47 А; I1 = = 1,63 А; I2’ = c1I2” = 1,026∙0,57 = 0,58 А; P1 = 3U1I1а∙10-3 = 3∙220∙0,71∙10-3 = 0,469 кВт; Pэ1 = 3I12r1∙10-3 = 3∙1,632∙6,8∙10-3 = 0,054 кВт; Pэ2 = 3I2’2r2’∙10-3 = 3∙0,582∙3,6∙10-3 = 0,0036 кВт; Рдоб = 0,005Р1 = 0,0023 кВт; ΣР = Рст + Рмех + Рэ2 + Рэ1 = (0,086 + 0,054 + 0,0036+0,0023) = 0,146 кВт; Р2 = Р1 – ΣР = (0,469 – 0,146) = 0,323 кВт; η = 1 – ΣР/ Р1 = 1 – 0,146/0,469 = 0,689; cosφ = I1а/I1 = 0,71/1,63 = 0,436. Таблица 1. Рабочие характеристики асинхронного двигателя Р2ном = 1,5 кВт; U1 = 220 В; 2р = 2; I0а = 0,144 А; I0р = 1,45 А; Рст + Рмех = 0,086 кВт; r1 = 6,8 Ом; r2’ = 3,6 Ом; с1 = 1,026; а' = 1,053; а = 6,977 Ом; b' = 0; b = 13,26 Ом
Расчет пусковых характеристик а) Расчет токов с учетом влияния изменения параметров под влиянием эффекта вытеснения тока (без учета влияния насыщения от полей рассеяния) Расчет проводится при скольжении sпуск = 1.
57. Активное сопротивление обмотки ротора с учетом влияния эффекта вытеснения тока: Приведенная высота стержня по (9.241) = = 63,58∙10,9*10-3 = 0,693; (расчетная температура νРАСЧ = 115° С, удельное сопротивление алюминия при расчетной температуре ρ115 = 10 -6/20,5 Ом∙м; bc и bп – ширина стержня и ширина паза, в роторах с литой обмоткой bc = bп; f2 –частота тока в обмотке ротора) Высота стержня в пазу hc = hп – (hш + h'ш) = 12,4 – (0,5 + 1) = 10,9 мм. При ξ < 1 φ = 0,89 ξ4 = 0,89∙0,6934 = 0,21. Глубина проникновения тока по (9.246) = 10,9/(1 + 0,21) = 9 мм; Площадь сечения части проводника, в которой протекает ток, по (9.253), так как (b1/2 = 4/2 = 2 мм) < (hr = 9 мм) < (h1 + b1/2 = 7,6 + 4/2 = 9,6 мм) Коэффициент вытеснения тока по (9.247) Коэффициент общего увеличения сопротивления фазы ротора под влиянием эффекта вытеснения тока по (9.257) , (для роторов без радиальных вентиляционных каналов с литой обмоткой) 130,6∙10-6 Ом; r2 = 200,9∙10-6 Ом). Приведенное сопротивление ротора с учетом влияния эффекта вытеснения тока = 1,1*3,6 = 4 Ом.
58. Индуктивное сопротивление обмотки ротора с учетом влияния эффекта вытеснения тока по (9.261) = 8,8*0,993 = 8,7 Ом. Коэффициент изменения индуктивного сопротивления фазы обмотки ротора от действия эффекта вытеснения тока по (9.262) = (10,97 + 0,95 + 1,73)/(11 + 0,95 + 1,73) = 0,998, где коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния с учетом эффекта вытеснения тока = 11 – 0,03 = 10,97; , где коэффициент демпфирования kд = φ’. По рис. 9.58 φ’ = 0,97 Коэффициент магнитной проводимости участка паза, занятого проводником с обмоткой по табл. 9.27 для рис.9.52.а
59. Пусковые параметры: Индуктивное сопротивление взаимной индукции по (9.277) = 2,39*147,8 = 353,24 Ом; =1 + 3,9/353,24 = 1,011.
60. Расчет токов с учетом влияния эффекта вытеснения тока для s = 1: Сопротивления правой ветви Г-образной схемы замещения по (9.280) = 6,8 + 1,011*4 = 10,84 Ом; = 3,9 + 1,011*8,7 = 12,7 Ом; Ток в обмотке ротора по (9.281) = 220/(10,842 + 12,72)0,5 = 13,2 А; Ток в обмотке статора по (9.283) Расчет пусковых характеристик с учетом влияния вытеснения тока и насыщения от полей рассеяния Расчет проводится для точки характеристики, соответствующей s = 1, при этом используются значения токов и сопротивлений для этого скольжения с учетом влияния вытеснения тока.
61. Индуктивные сопротивления обмоток. Принимаем kНАС = 1,2: Средняя МДС обмотки, отнесенная к одному пазу обмотки статора, по (9.263) =0,7∙13,53∙1,2∙57∙(1 + 0,958∙24/32)/1=1113 А, где kβ’ = 1 (см. п. 46 расчета), коэффициент укорочения шага обмотки kу1 = 1. По (9.265) = 0,64 + 2,5∙(0,3/(9,55 + 7,1))0,5 = 0,976; Фиктивная индукция потока рассеяния в воздушном зазоре по (9.264) = (1113∙10-6)/(1,6∙0,3∙10-3∙0,976) = 2,4 Тл. По рис. 9.61 для BФδ = 2,4 Тл находим kδ = 0,81. Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки статора с учетом влияния насыщения по (9.272) = 1,29 - 0,31 = 0,98. Уменьшение коэффициента магнитной проводимости рассеяния полузакрытого паза по (9.269) , ( = (6,9 - 2)/2 = 2,45 мм). Дополнительное эквивалентное раскрытие пазов статора по (9.266) = (9,55 - 2)(1- 0,81) = 1,43 мм; Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния обмотки статора с учетом влияния насыщения по (9.274) = 1,33*0,81 = 1,08 Индуктивное сопротивление фазы обмотки статора с учетом влияния насыщения по (9.275) = 3,9*(0,98+1,08+1,56)/(1,29+1,33+1,56) = 3,38 Ом. Коэффициент магнитной проводимости пазового рассеяния обмотки ротора с учетом влияния насыщения и вытеснения тока по (9.273) = 10,97 – 0,27 = 10,7. Уменьшение коэффициент проводимости пазового рассеяния по (9.271) , Дополнительное раскрытие по (9.270) =(7,1 – 1)(1 – 0,81) = 1,2 мм. Коэффициент магнитной проводимости дифференциального рассеяния ротора с учетом влияния насыщения по (9.274) = 1,73*0,81 = 1,4 Приведенное индуктивное сопротивление фазы обмотки ротора с учетом влияния эффекта вытеснения тока и насыщения по (9.276) = 8,8*(10,7 + 0,998 + 1,4)/(11 + 0,998 + 1,73) = 8,4 Ом; По (9.278) = 1+3,38/353,24 = 1,01.
62. Расчет токов и моментов: по (9.280) = 6,8 + 1,01*4 = 10,84 Ом; = 3,38 + 1,01*8,4 = 11,86 Ом; по (9.281) = 220/(10,842+11,862)0,5 = 13,69 А; по (9.283) =13,69(10,842+(11,86+353,24)2)0,5/(1,01∙353,24)= 14,02 А. Кратность пускового тока с учетом влияния эффекта вытеснения тока и насыщения по (9.284) = 14,02/3,2 = 4,4 Кратность пускового момента с учетом влияния вытеснения тока и насыщения = (13,69/2,79)2*1,1*0,052 = 1,38 Полученный в расчете коэффициент насыщения = 14,02/13,53 = 1,04 отличается от принятого kнас = 1,2 на 13%, что допустимо.
Популярное: Генезис конфликтологии как науки в древней Греции: Для уяснения предыстории конфликтологии существенное значение имеет обращение к античной... Почему стероиды повышают давление?: Основных причин три... Почему двоичная система счисления так распространена?: Каждая цифра должна быть как-то представлена на физическом носителе... Почему люди поддаются рекламе?: Только не надо искать ответы в качестве или количестве рекламы... ©2015-2024 megaobuchalka.ru Все материалы представленные на сайте исключительно с целью ознакомления читателями и не преследуют коммерческих целей или нарушение авторских прав. (2423)
|
Почему 1285321 студент выбрали МегаОбучалку... Система поиска информации Мобильная версия сайта Удобная навигация Нет шокирующей рекламы |